影響離心泵氣蝕的要素是規劃與運用離心泵所有必要考慮的問題，近新疆離心泵年來國內外對其進行了很多的研討。但因為研討的側重點不同，且大多都是針對影響離心泵氣蝕的某一參數進行的研討，構成研討成果較為渙散，且部分觀點之間相互對立。本文綜合國內外很多文獻，對離心泵氣蝕影響要素的相關研討結果進行比較、剖析，得出目前較為全面的新疆離心泵影響離心泵氣蝕的首要要素。

離心泵

臥式管道泵

1、流體物理特性方面的影響
流體物理特性對離心泵氣蝕的影響首要包含：所運送流體的純凈度、pH值和電解質濃度、溶解氣體量、溫度、運動黏度、汽化壓力及熱力學性質。

(1)純凈度(所含固體顆粒物濃度)的影響 流體中所含固體雜質越多，將導致氣蝕核子的數量增多。然后加速氣蝕的產生與發展。

(2)pH值和電解質濃度的影響 運送極性介質的離心泵(如一般的水泵)與運送非極性介質的離心泵(運送苯、烷烴等有機物的泵)，其氣蝕機理是不同的。運送極性介質的離心泵的氣蝕損害可能包含機械效果、化學腐蝕(與流體PH值有關)、電化學腐蝕(與流體電解質濃度有關);而運送非極性介質的離心泵的氣蝕損害可能只要機械效果。

(3)氣體溶解度的影響 國外研討標明流體內溶解的氣體含量對氣蝕核子的產生與發展起到促進效果。

(4)氣化壓力的影響 研討標明跟著氣化壓力的增高，氣蝕損害先升高后下降。因為跟著氣化壓力的升高，流體內構成的不安穩氣泡核的數量也不斷升高，然后引起氣泡破裂數量的增多，沖擊波強度增大，氣蝕率上升。但假如氣化壓力持續增大，使氣泡數添加到一定極限，氣泡群構成一種“層間隔”的效果，阻撓了沖擊波行進，削弱其強度，氣蝕的破壞程度反而會逐步下降。

(5)溫度的影響 在流體中溫度的改動將導致新疆離心泵氣化壓力、氣體溶解度、表面張力等其他影響氣蝕的物理性質出現較大改動。由此可見，溫度對氣蝕的影響機制較為雜亂，需結合實踐情況進行判別。

(6)表面張力的影響 當其他要素保持不變，下降流體表面張力能夠削減氣蝕損害。因為跟著流體表面張力的減小，氣泡潰滅所產生沖擊波的強度削弱，氣蝕速率下降。

(7)液體黏度的影響 流體黏度越大，流速越低，到達高壓區的氣泡數越少，氣泡破滅所產生沖擊波的強度就減小。同時，流體黏度越大，對沖擊波削弱也越大。因而，流體的黏度越低，氣蝕損害越嚴重。

(8)液體的可壓縮性和密度的影響 跟著流體密度的添加，可壓縮性下降，氣蝕丟失添加。

2、過流部件原料特性方面的影響
因為泵的氣蝕損害首要體現為對過流部件原料的損壞。因而，過流部件的資料功能也將在一定程度上對離心泵的氣蝕產生影響，選用抗氣蝕功能良好的資料制作過流部件是削減離心泵氣蝕影響的有用辦法。

(1)資料的硬度 以AISI304原料的葉輪為例，氣蝕會構成葉輪資料的加工硬化和相變誘發馬氏體鋼，這種改變將反過來阻撓資料的進一步氣蝕。而加工硬化和相變誘發馬氏體鋼的抗氣蝕性首要依賴于葉輪原料的硬度。

(2)加工硬化與抗疲勞功能 資料加工新疆離心泵硬化指數越高，抗疲勞功能越好，則資料抗氣蝕功能越好。

(3)晶體結構的影響 在其他條件確定的情況下，抗氣蝕率是顯微結構的函數。在立方晶系中，因為體心立方晶格的金屬具有較高的應變速率敏感性，當應變速率上升時，會引起快速的穿晶脆性斷裂和解理斷裂，并導致點蝕構成，然后產生較大的磨蝕率。關于密排六方晶格的金屬，當接近于抱負的軸比且處于氣蝕環境時，六個滑移系悉數開動，迅速改變成安穩態FCC，吸收氣蝕應力所做的功，使磨蝕率下降。關于面心立方晶格的金屬，滑移系較多，在高應力效果下，將產生塑性流變。因而，孕育期長，磨蝕率下降。總歸，在氣蝕過程中，產生由BCC向HCP或FCC向HCP改變，都將進步抗氣蝕性。

(4) 晶粒巨細的影響 葉輪所運用金屬資料的晶粒尺度越小，抗氣蝕功能越好。因為金屬的晶粒尺度越小，細晶使晶界增多，位錯滑移受阻，裂紋在擴展中受阻力增大，延長了磨蝕壽命。

3、離心泵結構規劃方面的影響
在離心泵結構規劃方面對泵氣蝕特性起首要影響的能夠分為泵體規劃和葉輪規劃兩個方面。研討標明影響離心泵氣蝕功能的直接要素是葉輪進口的部分流動均勻性，因而葉輪結構規劃比泵體的規劃對離心泵氣蝕的影響大，是首要影響要素。

(1)葉輪結構對離心泵氣蝕功能的影響

離心泵葉輪結構對泵的氣蝕功能有著重要的影響，合理的葉輪結構能夠改善泵的氣蝕功能。

1)葉片進口厚度。葉片的架空效果使得進口處流體速度添加而產生壓力丟失。挑選較小的葉片進口厚度，能夠削減葉片對液流的沖擊，增大葉片進口處的過流面積，削減葉片的架空，然后下降葉片進口的絕對速度和相對速度，進步泵的抗氣蝕功能。

2)葉輪進口流道表面粗糙度。離心泵的葉輪進口流道的表面粗糙度能夠分為二類：一類是孤立粗糙突體(如顯著的突出流道表面的夾渣或顯著的機加工與非加工過渡棱等)，另一類是沿整個表面某一部份均勻分布的粗糙突體。研討標明孤立粗糙突體會在液流中引起額定的沖擊和漩渦，因而沿整個表面均勻分布的粗糙突體與相同高度的孤立粗糙突體比較，其氣蝕產生的危險性要小得多。由此可見，對粗糙流道的表面，尤其是存在孤立粗糙突體的表面，進行必要的打磨是進步離心泵抗氣蝕功能的有用辦法。

3)葉片進口喉部面積。葉片進口的喉部面積對離心泵氣蝕功能的影響十分之大。假如葉片入口喉部面積較小，即使葉片進口處過流面積與葉輪進口斷面面積之比規劃的較為合理，但依舊很可能無法到達抱負的氣蝕功能。葉輪葉片進口喉部面積過小，將導致葉片進口液流的絕對速度增大，然后構成離心泵抗氣蝕功能下降。

4)葉片數。離心泵葉輪內葉片的數量關于泵的揚程、效率、氣蝕功能都有較大影響。當然，選用較少的葉輪葉片數量能削減的沖突面，制作簡單，可是它對流體的導向效果卻變差了;而選用較多的葉片數能夠削減葉片負荷，改善初生氣蝕特性，可是葉片數過多會構成架空程度的添加，并使相鄰葉片之間的寬度減小，然后簡單構成汽泡群堵塞流道，致使機泵氣蝕功能變差。因而，在挑選葉輪葉片數時，一方面要盡量削減葉片的架空與沖突面，另一方面又要使葉道有足夠的長度，以保證液流的安穩性和葉片對液體的充沛效果。目前，關于葉片數的取值并沒有一個確定的、公認的規則。但很多的研討標明，針對詳細的離心泵規劃，使用CFD流場數值模仿的辦法能夠有用的確定葉輪葉片數的最佳范圍。

(2)葉輪吸入口參數對離心泵氣蝕功能的影響

葉輪吸入口參數即決定葉輪葉片進口面積的相關結構參數，其包含：葉片進口沖角、葉輪進口直徑、葉片進口流道寬度以及輪轂直徑。

1)葉片進口沖角Δβ一般取正沖角(3°~10°)。因為選用正沖角，增大了葉片進口角，然后能夠有用減小葉片的彎曲，增大葉片進口過流面積，減小葉片的架空。這些要素都將減小v0和ω0，進步泵的抗氣蝕功能。并且離心泵的流量添加時，進口相對液流角增大，選用正沖角能夠避免泵在大流量下運轉時出現負沖角，構成λ2急劇上升(如下圖所示)。很多研討標明增大葉片進口角，保持正沖角，能進步泵的抗氣蝕功能，并且對效率影響不大。但沖角的挑選對離心泵的抗氣蝕功能則存在一個最優值，并不是沖角越大越好，應結合實踐情況進行剖析、挑選。

2)葉輪進口直徑。在流量穩定的情況下，葉輪進口處液流的絕對速度和相對速度都是吸入管徑的函數。因而，關于進步離心泵的抗氣蝕特性，葉輪進口直徑存在一個最佳值。當葉輪進口直徑小于此最佳值時，跟著葉輪直徑的增大，進口處的流速減小，離心泵氣蝕功能不斷進步。但當葉輪直徑的取值超越最佳值之后，關于給定流量來說，跟著進口直徑的增大，在葉輪進口部分將構成停滯區和反向流，使離心泵氣蝕功能逐步惡化。

3)葉片進口流道寬度。在離心泵的工況不變的情況下，增大葉片進口處流道的寬度會使液流絕對速度的軸面分速度減小，然后改善離心泵的氣蝕特性，并且對離心泵的水力效率和容積效率影響較小。

4)輪轂直徑。減小葉輪的輪轂直徑會增大葉輪番道的實踐進口面積，然后使離心泵的氣蝕功能得到改善。

5)葉輪前蓋板的曲率半徑。流體在流經離心泵吸入口至葉輪進口處時，因為流道縮短，流體流速添加，然后產生一定的壓力丟失。同時，因為在此過程中流體流動的方向由軸向變為徑向，因轉彎處流場不均勻也會產生一部分壓力丟失。可見葉輪前蓋板曲率半徑的巨細直接影響著壓力丟失的巨細，從而影響著離心泵的氣蝕特性。選用較大的曲率半徑可削弱前蓋處液流轉彎處流速的改變，使流速均勻平穩，改善離心泵氣蝕功能。